針對絞吸式挖泥船絞刀的磨損快和挖掘效率低等實(shí)際工程問題,對挖泥船絞刀進(jìn)行切削受力分析,建立絞刀作用力計(jì)算模型,利用數(shù)值計(jì)算方法計(jì)算絞刀在不同切削角和包角條件下的作用力,得到了絞刀的切削角、包角與其受力之間的影響關(guān)系,給出絞刀切削角和包角的優(yōu)化理論值范圍。

絞吸式挖泥船是航道維護(hù)疏浚中的主力船型,但在疏浚作業(yè)中挖泥船的絞刀常出現(xiàn)易磨損、易掉落和低切削效率等工程問題,如何讓絞刀地工作一直是值得關(guān)注的技術(shù)問題。有多種因素影響絞刀的##性和##性,其中關(guān)鍵因素有絞刀材料、切削受力和絞刀幾何形狀等。

4.斗輪挖泥船采用先進(jìn)的定位樁臺車裝置 ,由于主樁設(shè)置在船中心線上 ,方便了挖泥船定位施工，另外單從減少換樁時(shí)間上來說 ,斗輪可提高工效達(dá) 15%以上。

5.斗輪挖泥船采用的是外嚙合高壓雙聯(lián)齒輪泵 ,該泵采用軸向補(bǔ)償和徑向跟蹤補(bǔ)償 ,縮小 了高壓區(qū) ,減少了徑向力 ,能提高使用壽命,且技術(shù)性能良好 ,穩(wěn)定可靠。

6. 斗輪挖泥船與絞吸挖泥船相比 ,施工穩(wěn)定性好 ,浚后斷面平整 ,易達(dá)到施工技術(shù)要求。

挖泥挖沙船的鉸刀齒工作狀況惡劣，受力狀態(tài)復(fù)雜,作業(yè)時(shí),不但要與泥沙相互摩擦，還經(jīng)常受到海底石頭的強(qiáng)烈沖擊，通常采用Mn13耐磨鑄鋼制造。該鋼經(jīng)水韌處理后硬度約為250~330 HV,鉸刀齒在挖沙時(shí)刀齒磨損嚴(yán)重，有時(shí)還會(huì)發(fā)生斷齒。對磨損的刀齒進(jìn)行的分析表明,其硬度僅為240~300 HV。而Mn13 耐磨鑄鋼經(jīng)沖擊誘發(fā)馬氏體相變后的硬度應(yīng)在大于500 HV1。因此判定，刀齒在服役時(shí)受到的沖擊很小,沒有達(dá)到誘發(fā)馬氏體相變的強(qiáng)度,因此耐磨性很差。對斷齒進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)刀齒的局部發(fā)生了冷作硬化,而斷裂是發(fā)生在軟硬交替的部位,據(jù)此可斷定,刀齒在服役中受到?jīng)_擊和摩擦雙重外力。有關(guān)單位采用低碳馬氏體鋼制作刀齒，經(jīng)過淬火強(qiáng)化,得到了滿意的效果,處理后刀齒的硬度達(dá)48~52HRC,具有較高的力學(xué)性能和變形抗力大大提高了刀齒的使用壽命。

零件缺陷修理方法

高錳鋼 鋸齒形刀片 刀片切削齒嚴(yán)重磨損 將嚴(yán)重磨損齒部切除并修整焊接坡?,然后將高錳鋼鑄件或成 型鍛件與鉸刀片剩余部分進(jìn)行對接焊

焊接或可拆式 耐磨齒 刀齒嚴(yán)重磨損 按原材料換新刀齒或在刀齒的切削摩擦表面堆耐靡焊或噴焊 耐磨層

鍛鋼或鑄鋼 成型刀片 刀片嚴(yán)重磨損 可拆的開式、閉式鉸刀整片換新,或?qū)⒌镀那邢髂ゲ撩娑押浮?噴焊,也可以采用合金鑄鐵鑲裝焊接

中碳以下鑄鋼 鉸刀圈 鉸刀脖與鉸刀圈配合間 隙嚴(yán)重超差 內(nèi)外D不小于40m,堆焊或噴焊配合表而并進(jìn)行加工,也可 以采用合金鑄鐵鑲裝焊接,表面進(jìn)行機(jī)加工

1.中碳以下鍛件或鑄件的刀片可堆焊或噴焊耐合金，增強(qiáng)其耐磨性

2.鉸刀片與鉸刀本體結(jié)合面應(yīng)嚴(yán)密，不允許有過大的不接觸面積，且接觸點(diǎn)應(yīng)較均勻分布。要求刀片與鉸刀本體實(shí)際接觸面積的總和應(yīng)不小于刀片與本體理論接觸面積總和的75%，且用05mm寨尺沿刀片與本體接觸面周圍檢查，不得塞進(jìn)接觸面寬度的1/2.

3.刀片與本體的結(jié)合應(yīng)優(yōu)先用接，如用螺釘接合，則應(yīng)有40%以上緊配螺釘510刀片之間的夾角應(yīng)相等，且與設(shè)計(jì)角度誤差不得超過士2°。511鉸刀長度誤差應(yīng)小于鉸刀直徑的4/1000。

4.鉸刀圈內(nèi)徑對鉸刀軸孔中心線的徑向跳動(dòng)量不得大于0.3mm

5.1鉸刀各部分的加工精度和表面粗糙度